TA15鈦合金（Ti-6.5Al-1Mo-1V-2Vr）由于其優(yōu)異的抗腐蝕性能、機械性能等特點在航空航天領(lǐng)域中應(yīng)用非常廣泛[1,2]。但是 TA15 等鈦合金零件通常會被應(yīng)用于較為惡劣的工作環(huán)境，長時間使用會造成損壞甚至報廢，造成很大的經(jīng)濟損失。基于這一點，諸多學(xué)者提出了激光沉積修復(fù)技術(shù)對損壞的鈦合金零件進行修復(fù)。

激光沉積修復(fù)（Laser Deposition Repair）是以激光熔覆和快速成形技術(shù)為基礎(chǔ)，利用激光熱使熔覆材料與待修復(fù)基體形成冶金結(jié)合體，修復(fù)零件幾何尺寸并優(yōu)化力學(xué)性能[3-5]。目前，激光沉積修復(fù)技術(shù)在不銹鋼[6]、鎳基高溫合金[7]、鋁金屬[8]等金屬材料領(lǐng)域內(nèi)的研究非常廣泛，并且進行了大量實際應(yīng)用。虞學(xué)超[9]對TC4 鈦合金材質(zhì)航空零件經(jīng)激光沉積修復(fù)后性能進行研究，發(fā)現(xiàn)修復(fù)后沉積層材料結(jié)構(gòu)更為緊密，金相組織更加均勻，修復(fù)后的部位能夠滿足使用要求；SONG等[10]通過體修復(fù)和面修復(fù)兩種方式對鍛造 TA15鈦合金進行修復(fù)，發(fā)現(xiàn)面修復(fù)試樣疲勞裂紋擴展速率低于純鍛造試樣，修復(fù)區(qū)的網(wǎng)籃組織能夠有效阻止裂紋擴展；SUBRAMANIAM 等[11]利用鈷基合金 Stellite6 粉末對 R350HT 級鋼軌進行修復(fù)并研究了兩種不同合金間的相容性，結(jié)果表明沉積層稀釋程度低，硬度高，沒有缺陷。

激光沉積修復(fù)后的合金制件性能與組織與純鍛造合金件相比是不同的，因此對于不同種類激光沉積修復(fù)試件的熱處理工藝也存在差別。欽蘭云等[12]通過固溶+時效（T6：520 ℃、8 h+220 ℃、14 h）處理激光沉積修復(fù) ZM6 合金，發(fā)現(xiàn)經(jīng)T6 處理后其修復(fù)區(qū)的平均硬度提升 17.5%，抗拉強度和屈服強度分別提升了49.8%和 75.6%，但延伸率降低；LAVRYS 等[13]對經(jīng)過后熱處理的快速成型（Additive Manufacturing）Ti6Al4V 鈦合金進行電化學(xué)腐蝕試驗，發(fā)現(xiàn)經(jīng) 800 ℃處理保溫 2 h、冷卻至 500 ℃并保溫 0.5 h 后的 Ti6Al4V 鈦合金形成了具有更高抗腐蝕能力的β相，使其抗腐蝕能力與傳統(tǒng)鍛造鈦合金相當(dāng)；姚佳彬[14]針對激光沉積修復(fù)后的 GH738/K417G 高溫合金組織內(nèi)部存在殘余應(yīng)力的問題進行了不同溫度時效熱處理，當(dāng)時效溫度達 840 ℃時，修復(fù)區(qū)平均硬度可達 501HV0.3，摩擦系數(shù)為 0.38，磨損量為 0.71 mg，獲得了優(yōu)異的耐磨性。

激光沉積修復(fù) TA15鈦合金材料屬于非均質(zhì)材料，其各區(qū)域的微觀組織形貌不同且不均勻，因而具有非常復(fù)雜的力學(xué)性能。文章針對激光沉積修復(fù) TA15鈦合金不同退火處理后各區(qū)域的顯微組織演化及力學(xué)性能進行分析討論，采用不同的退火處理改善修復(fù)鈦合金組織，以獲得力學(xué)性能較優(yōu)的激光沉積修復(fù) TA15鈦合金材料。

1 、實驗方法

1.1 實驗設(shè)備

實驗采用的設(shè)備為 LDM800 激光增材制造系統(tǒng)，該系統(tǒng)由 6 000 W 半導(dǎo)體激光器、環(huán)境控制系統(tǒng)、載氣式送粉器、冷卻系統(tǒng)和數(shù)控工作臺等部分組成。激光沉積修復(fù) TA15鈦合金工藝參數(shù)如表 1 所示。

1.2 實驗材料

試驗采用鈦合金球形粉，其主要由球形顆粒組成，粒寬 75~250 μm，化學(xué)成分如表2所示，使用前對粉末進行風(fēng)干處理。基體部分為鍛造TA15鈦合金，850 ℃退火 2.5 h，尺寸為 160 mm×70 mm×40 mm，試驗前對基體表面進行打磨和清洗，去除表面氧化層，基材與沉積區(qū)體積比為 1：1，沿沉積方向取樣。沉積過程采用短邊單項往復(fù)掃描方式。激光沉積修復(fù)方式、修復(fù)后實物圖以及試驗件尺寸如圖 1 所示。

1.3 熱處理

樣品后續(xù)熱處理在 800、840、890 ℃和 960 ℃的箱式電阻爐（SGM146）中進行常規(guī)退火(以下分別稱為“HT800”，“HT840”，“HT890”和“HT930”)，加熱速率為 10 ℃/min。其中 HT800 試樣和 HT840 試樣保溫時間為 2 h，HT890 試樣和HT930 試樣保溫時間為 1 h，隨后從爐中取出在空氣環(huán)境中冷卻。

1.4 顯微結(jié)構(gòu)分析

在進行顯微結(jié)構(gòu)分析之前，先使用金相鑲嵌機（XQ-2B）對需要觀察的試件進行制塊操作，之后需使用拋光機對試樣塊進行研磨，然后使用金剛石研磨膏進行拋光，拋光后的試樣塊需使用 Kroll 試液（HF：HNO₃：H₂O 體積比為 1:6:7）進行腐蝕；使用光學(xué)顯微鏡（OM：Olympus GX51 光學(xué)顯微鏡）和掃描電鏡（SEM：KYKY-2800B 型掃描電鏡）對金相組織進行觀察分析，掃描電鏡工作電壓為 20KV；使用 ImageJ 軟件對α相和β相尺寸進行測量。

1.5 拉伸試驗

室溫環(huán)境下使用朗杰 100 型疲勞試驗機對試樣進行拉伸試驗，拉伸試驗速率為 1 mm/min。不同熱處理條件下進行 3 個試樣的拉伸試驗。

1.6 全場應(yīng)變實驗

拉伸試驗中使用數(shù)字化圖像處理技術(shù)（DIC 全稱：XTDIC-CONST-SD 標準型）對試樣應(yīng)變演化進行采集。

2 試驗結(jié)果

2.1 不同退火處理后試樣宏觀組織

圖 2（a1，b1，c1，d1）所示為不同退火處理后試樣基材區(qū)（Substrate zone）的宏觀組織形貌。四者顯微組織形貌均呈現(xiàn)出等軸α相、片層α相和條狀β相的雙態(tài)組織；HT800、HT840 和 HT890 試樣α相含量無明顯變化，而在 HT930 試樣中等軸α相含量有所減少，片層α相含量增加。

圖 2（a2，b2，c2，d2）所示為試樣熱影響區(qū)（Heat affected zone）的宏觀組織形貌。由于熔池的移動以及堆疊，激光沉積修復(fù) TA15鈦合金的熱影響區(qū)在宏觀上表現(xiàn)為柱狀晶和等軸晶粒交替排列。其中 HT800、HT840、HT890 試樣熱影響區(qū)的組織形貌主要為片層α相和“鋸齒”狀α相，HT930 的組織形貌主要為片層α相，其“鋸齒”狀α相較比前三者含量較少，未溶解的殘留α相之間的β為亞穩(wěn)定態(tài)。熱影響區(qū)中片層α相在激光沉積修復(fù)過程中經(jīng)循環(huán)加熱不斷長大，其尺寸、長寬比較比鍛造區(qū)的α相更大。

圖 2（a3，b3，c3，d3）所示為試樣激光修復(fù)區(qū)（Restoration zone）的宏觀組織形貌。因激光熱源及熔池的溫度遠高于鈦合金β相轉(zhuǎn)變點，且之后的 TA15鈦合金沉積層經(jīng)過激光熱源的循環(huán)加熱導(dǎo)致等軸狀α相消失，顯微組織為網(wǎng)籃組織。由于鈦合金外延生長強烈，而且激光沉積修復(fù)過程中溫度梯度較大，柱狀晶粒連續(xù)生長，在宏觀上表現(xiàn)為貫穿多個沉積層的β柱狀晶組織[15]。

2.2 不同退火處理后試樣微觀組織

圖 3（a1，b1，c1，d1）為不同退火處理后試樣基材區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)。四者的基材區(qū)微觀結(jié)構(gòu)仍呈現(xiàn)為等軸α相、片層α相和條狀β相的雙態(tài)組織，與進行退火處理之前的組織形貌一致，說明經(jīng)不同退火處理后并不改變非均質(zhì)試樣基材區(qū)的組織結(jié)構(gòu)。

圖 3（a2，b2，c2，d2）為試樣熱影響區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)。在整個激光沉積修復(fù)的過程中由于激光熱源的高溫以及修復(fù)層 TA15鈦合金的快速冷卻，使整個熱影響區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)變得復(fù)雜。隨著退火溫度的升高，HT930 試樣中“鋸齒”狀α相呈現(xiàn)“球狀”化，含量相比于前三者顯著減少。

圖 3（a3，b3，c3，d3）所示為試樣激光修復(fù)區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)。四者激光修復(fù)區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)均呈現(xiàn)為網(wǎng)籃組織，由交錯的片層α相組成。HT800 試樣激光修復(fù)區(qū)中由片層α相、少量的等軸α相以及β相組成，其中片層α相的平均厚度約為 0.92μm；在 HT840 試樣激光修復(fù)區(qū)中，片層α相的平均厚度約為 2.39 μm，較比 HT800試樣明顯提高，且由于退火溫度升高，β相厚度降低。HT800 試樣的β晶粒平均尺寸達到 8.43 μm，而隨著退火溫度的升高，HT840 試樣的β晶粒平均尺寸達到 10.15μm，相較于 HT800β晶粒平均尺寸增長了 20.4%。HT890 試樣修復(fù)區(qū)中β晶粒平均尺寸約為 10.69 μm，而 HT930 試樣的修復(fù)區(qū)β晶粒尺寸在 13.49 μm。

2.3 不同退火處理后試樣的拉伸性能

圖 4 所示為不同退火處理條件下激光沉積修復(fù) TA15鈦合金試樣的拉伸結(jié)果，結(jié)果表明：HT800 試樣抗拉強度為 906 MPa，延伸率為 6.63%，HT840 試樣抗拉強度為 981 MPa，相比于 HT800 試樣提升了 8.3%，但延伸率有所降低，僅為 5.7%。HT890 試樣的抗拉強度分別 949 MPa，伸率為 5.4%，HT930 試樣的抗拉強度 971 MPa，延伸率為 8.4%。HT930 試樣延伸率大幅提升，較 HT890 試樣提升 55.3%。綜合考慮不同退火處理工藝，HT930 在保證高強度的同時又有良好的塑性，相比其他三者有著良好的力學(xué)性能。

2.4 不同退火處理后試樣的全場應(yīng)變試驗結(jié)果

圖 5（a）所示為 HT800 試樣的拉伸試驗應(yīng)變演化云圖。在試驗開始時，最大應(yīng)變出現(xiàn)在應(yīng)變云圖的上半部分，即試件的基材區(qū)產(chǎn)生了塑性變形，而隨著拉伸試驗進行，最大應(yīng)變區(qū)域逐漸向下半部分轉(zhuǎn)移，說明試驗件的激光修復(fù)區(qū)發(fā)生塑性變形，并且試樣最終斷裂在激修復(fù)區(qū)。

圖 5（b）所示為 HT840 試樣的拉伸試驗應(yīng)變演化云圖。在拉伸試驗開始時，最大應(yīng)變出現(xiàn)在應(yīng)變云圖中間區(qū)域的左下角和右上角，即試件的熱影響區(qū)發(fā)生塑性變形。隨著拉伸試驗的進行，當(dāng)應(yīng)力超過屈服極限的區(qū)域受力時，最大應(yīng)變逐漸向激光修復(fù)區(qū)轉(zhuǎn)移，最后，最大應(yīng)變出現(xiàn)在激光修復(fù)區(qū)，試樣在此區(qū)域斷裂。圖 5（c）所示為 HT890 試樣的拉伸試驗應(yīng)變演化云圖。在試驗開始時試件的熱影響區(qū)和修復(fù)區(qū)出現(xiàn)了最大應(yīng)變。而當(dāng)應(yīng)力超過試件屈服極限的區(qū)域時，試件整體應(yīng)變分布逐漸穩(wěn)定且均勻。在屈服后，試件的修復(fù)區(qū)域產(chǎn)生強烈的塑性變形，即最大拉伸應(yīng)變集中在修復(fù)區(qū)。

圖 5（d）所示為 HT930 試樣的拉伸試驗應(yīng)變演化云圖。在試驗開始時試件的熱影響區(qū)出現(xiàn)了最大應(yīng)變。隨著試驗推進，HT930 試樣靠近熱影響區(qū)的基材區(qū)域與修復(fù)區(qū)域出現(xiàn)了最大應(yīng)變區(qū)域，之后最大應(yīng)變區(qū)域逐漸向試樣的修復(fù)區(qū)轉(zhuǎn)移并最終斷裂在修復(fù)區(qū)。

2.5 不同退火處理后試樣的斷口形貌

如圖 6（a1，b1）所示為 HT800 試樣和 HT840 試樣的斷口宏觀形貌。由圖6 可以看出，二者表面均呈現(xiàn)出撕裂棱形貌，a2，b2 為試樣斷口的微觀形貌，可以看出其中有細小的孔洞，孔洞堆積形成裂紋，在拉伸試驗中容易生成裂紋并在滑移過程中聚攏成韌窩[13]，斷裂機制屬韌性斷裂。c1，d1 所示為 HT890 試樣和HT930 試樣的斷口宏觀形貌，與前兩者斷口形貌類似呈現(xiàn)出撕裂棱形貌。HT890試樣斷口表面較為平整，而 HT930 試樣的斷口形貌更為不規(guī)則。c2，d2 所示為HT890 試樣和 HT930 試樣的斷口微觀形貌，HT890 試樣韌窩較淺且尺寸小，HT930 試樣的韌窩要更大更深，在力學(xué)性能上表現(xiàn)為 HT930 試樣的延伸率要比HT890 試樣高。不同退火處理后的試樣斷裂之后均為韌性斷裂，說明本文的不同退火處理對激光沉積修復(fù) TA15鈦合金的斷裂機制無影響。

3、 分析討論

3.1 力學(xué)性能分析

經(jīng)不同熱處理后的試樣基材區(qū)均為雙態(tài)組織。雙態(tài)組織中存在等軸α相晶粒，有非常明顯的塑性變形能力，可有效承受塑性變形[17]。且較小尺寸的α相分布在β相轉(zhuǎn)變組織結(jié)構(gòu)中，阻礙β相位錯運動，能提高基材區(qū)強度使得基材區(qū)獲得良好的力學(xué)性能，而試樣修復(fù)區(qū)抗拉強度的改善主要與晶粒長大有關(guān)。

以 HT800 試樣和 HT840 試樣為例，溫度較高時α晶粒長大粗化，HT840 試樣修復(fù)區(qū)中的α晶粒較 HT800 試樣更加粗大，其修復(fù)區(qū)中α相體積分數(shù)增加，從α相晶體結(jié)構(gòu)來看，其滑移系數(shù)總數(shù)為 3 個，滑移距離更小，能有效阻礙位錯滑移，使修復(fù)試樣的強度提高，塑性降低。HT890 修復(fù)區(qū)存在長棒形狀的α相晶粒，長寬比較大的α晶粒阻礙位錯的能力較弱，不利于拉伸,而 HT930 因退火溫度升高，α晶粒繼續(xù)生長互相截斷，生成短棒狀α晶粒，使α晶粒長寬比減小，組織更為均勻，因此使試件變形更加協(xié)調(diào)，有更高的塑性[13]，使 HT930 獲得了延伸率與強度的良好組合。α晶粒生長及被截斷示意圖如圖 7 所示。

3.2 不同退火處理后試樣的全場應(yīng)變分析

通過對 DIC 全場應(yīng)變試驗結(jié)果分析，試樣均斷在修復(fù)區(qū)，說明激光沉積修復(fù) TA15鈦合金的修復(fù)區(qū)力學(xué)性能要弱于基材區(qū)和熱影響區(qū)。這是因為修復(fù)區(qū)占整個試件的 50%，占比較大，在拉伸試驗中激光修復(fù)區(qū)β轉(zhuǎn)變組織中的α/β界面容易產(chǎn)生空洞，在低應(yīng)變作用下就可以擴展至臨界尺寸，導(dǎo)致修復(fù)區(qū)強度低于基材區(qū)強度并斷裂在修復(fù)區(qū)[13]，因此對于非均質(zhì)材料的試樣來說應(yīng)變一般會集中在力學(xué)性能較弱的區(qū)域并導(dǎo)致該區(qū)域斷裂。對比不同退火處理，HT840 試樣和 HT930試樣經(jīng)退火處理后的力學(xué)性能分較于 HT800 試樣和 HT890 試樣都有明顯提升，并且從DIC記錄拉伸過程中可以說明激光沉積修復(fù)TA15鈦合金的力學(xué)性能由修復(fù)區(qū)的力學(xué)性能決定。

4、 結(jié)論

文章研究了經(jīng)不同退火處理后的激光沉積修復(fù)TA15鈦合金顯微組織和力學(xué)性能，結(jié)果表明：

1）經(jīng)不同退火處理后試件的基材區(qū)組織結(jié)構(gòu)均為α相與β相的雙態(tài)組織，熱影響區(qū)表現(xiàn)為為較復(fù)雜的異質(zhì)結(jié)構(gòu)，激光修復(fù)區(qū)為網(wǎng)籃組織，宏觀上表現(xiàn)為貫穿多個沉積層的β柱狀晶組織。

2）對比經(jīng)不同退火處理后的試樣力學(xué)性能，HT930 試樣較比其他熱處理后的試樣在保證具有較高的強度同時又有良好的塑性，其抗拉強度為 971 MPa，延伸率為 8.4%。

3）通過 DIC 全場應(yīng)變分析得到激光沉積修復(fù) TA15鈦合金的力學(xué)性能取決于激光修復(fù)區(qū)，其貢獻了塑性變形中的大部分應(yīng)變。異質(zhì)結(jié)構(gòu)中，應(yīng)變往往會集中在較弱的區(qū)域，并在該區(qū)域斷裂。

4）不同退火處理后的試樣在力學(xué)性能上均表現(xiàn)出了塑性低、強度高的特點。

不同退火處理對激光沉積修復(fù) TA15鈦合金的斷裂機制無明顯影響，均為韌性斷裂，HT930 試樣的韌窩明顯變大變深。

5 、參考文獻

[1] YAO W ,LI X ,WEI Q , et al.Oxidation behavior of TA15 titanium alloy at high-temperature and the effect on infrared emissivity[J].Journal of Alloys and Compounds,2024,983173707-.

[2] 周松,于洪遠,王洪明.激光沉積 TA15鈦合金的裂紋擴展行為[J/OL].有色金屬工程:1-17[2024-05-19].http://kns.cnki.net/kcms/detail/10.1004.tf.20240322.1120.008.html.

ZHOU Song,YU Hongyuan,WANG Hongming. Crack extension behavior of laser deposited TA15 titanium alloy[J/OL]. Nonferrous Metal Engineering:1-17[2024-05-19].http://kns.cnki.net/kcms/detail/10.1004.tf.20240322.1120.008.html.

[3] 李曉丹,孫浩軍,殷俊,等.激光沉積 Ti65 鈦合金低周疲勞性能[J/OL].有色金屬工程:1-17[2024-05-19].http://kns.cnki.net/kcms/detail/10.1004.TF.20240322.1213.016.html.

LI Xiaodan, SUN Haojun, YIN Jun, et al. Low-week fatigue properties of laser deposited Ti65 titanium alloy[J/OL]. Nonferrous Metal Engineering:1-17[2024-05-19].http://kns.cnki.net/kcms/detail/10.1004.TF.  20240322.1213.016.html.

[4] 王洪明,張宏杰,周松,等.激光沉積 Ti65 鈦合金寬溫域拉伸性能研究[J].兵器材料科學(xué)與工程,2024,47(1):37-43.DOI:10.14024/j.cnki.1004-244x.20231204.003.

WANG Hongming, ZHANG Hongjie, ZHOU Song, et al. Study on the wide temperature domain tensile properties of laser deposited Ti65 titanium alloy[J]. Weapon Materials Science and Engineering,2024,47(1):37-43.DOI:10.14024/j.cnki.1004-244x.20231204.003.

[5] 欽蘭云.鈦合金激光沉積修復(fù)關(guān)鍵技術(shù)研究[D].沈陽：沈陽工業(yè)大學(xué),2014.

QIN Lanyun . Research on key technology of titanium alloy laser deposition repair[D]. Shenyang：Shenyang University of Technology,2014.

[6] SI B S ,THOMAS C ,YANN Q , et al.Integrated approach to stainless steel 316L parts repair for pitting corrosion using laser metal deposition[J].Journal of Manufacturing Processes, 2023,95，1-13.

[7] YAN W ,XUE B ,LI J , et al.Investigation of Microstructure and Mechanical Properties of the Repaired Precipitation-Strengthened Ni-Based Superalloy via Laser Melting Deposition[J].Metals,2023,13,1-12.

[8] 劉吉飛,晁耀杰,楊峻嶺，等.激光選區(qū)熔化沉積修復(fù) ZL101A 航空鑄鋁零件的性能分析[J].金屬加工(熱加工),2023(10):1-5.

LIU Jifei, CHAO Yaojie, YANG Junling，et al. Performance analysis of ZL101A aerospace cast aluminum parts repaired by laser selective fusion deposition[J]. Metal Processing(Thermal Processing),2023(10):1-5.

[9] 虞學(xué)超. 基于逆向工程和激光沉積航空零件修復(fù)研究[D].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué),2018.

YU Xuechao. Research on repair of aerospace parts based on reverse engineering and laser deposition [D].Harbin：Harbin Institute of Technology,2018.

[10]SONG Z , JINLAN A ,XIANGMING W , et al.Study on fatigue crack propagation behavior of TA15 titanium alloy repaired by laser deposition repair[J].Fatigue Fracture of Engineering Materials Structures,2022,45(12):3692-3700.

[11]SUBRAMANIAM A N ,LYE H J P .Laser metal deposition characterization study of metal additive manufacturing repair of rail steel specimens[J].Virtual and Physical Prototyping,2023,18,1-21.

[12]欽蘭云,張健,伊俊振，等.固溶時效對激光沉積修復(fù) ZM6 合金組織及力學(xué)性能的影響[J/OL].金屬學(xué)報:1-16[2024-03-14].http://kns.cnki.net/kcms/detail/21.1139.TG.20240306.1405.002.html.

QIN Lanyun, ZHANG Jian, YI Junzhen， et al. Effect of solid solution aging on the organization and mechanical properties of ZM6 alloy repaired by laser deposition[J/OL]. Journal of Metals:1-16[2024-03-14].http://kns.cnki.net/kcms/detail/21.1139.TG.20240306.1405.002.html.

[13]LAVRYS S ,DANYLIAK O M ,POHRELYUK I , et al.Improving corrosion resistance of additively manufactured Ti6Al4V titanium alloy by post heat treatment[J].Procedia Structural Integrity,2024,53,246-253.

[14]姚佳彬.GH738/K417G 合金激光沉積修復(fù)組織與性能研究[D].沈陽：沈陽工業(yè)大學(xué),2023.

YAO Jiabin.Study on the organization and properties of GH738/K417G alloy repaired by laser deposition[D].Shenyang：Shenyang University of Technology,2023.

[15]孫曉敏,劉棟,湯海波，等.TC17 鈦合金構(gòu)件激光直接成形固態(tài)相變行為及顯微組織[J].稀有金屬材料與工程,2013,42(4):724-729.

SUN Xiaomin, LIU Dong, TANG Haibo，et al. Solid-state phase transition behavior and microstructure of TC17 titanium alloy components by laser direct forming[J]. Rare Metal Materials and Engineering,2013,42(4):724-729.

[16]REN Y ,LIN X ,FU X , et al.Microstructure and deformation behavior of Ti-6Al-4V alloy by high-power laser solid forming[J].Acta Materialia,2017,132,82-95.

[17]LUNT D, BUSOLO T, XU X,et al. Effect of nanoscale α2 precipitation on strain localisation in a two-phase Ti-alloy[J]. Acta Materialia, 2017, 129: 72-82.

[18]欽蘭云,徐麗麗,楊光,等.退火方式對激光沉積 TA15鈦合金組織及力學(xué)性能的影響[J].中國激光,2018,45(3):208-214.

[19]QIN Lanyun, XU Lili, YANG Guang, et al. Effect of annealing mode on the organization and mechanical properties of laser deposited TA15 titanium alloy[J]. China Laser,2018,45(3):208-214.

[20]邢如飛,許星元,黃雙君,等.激光沉積修復(fù) TA15鈦合金微觀組織及力學(xué)性能[J].材料工程,2018,[21]46(12):144-150.

XING Rufei, XU Xingyuan, HUANG Shuangjun, et al. Laser deposition repair of TA15 titanium alloy microstructure and mechanical properties[J]. Materials Engineering,2018,46(12):144-150.